用于网架结构的板式橡胶支座连接节点的板式橡胶支座，分为氯丁橡胶支座和天然橡胶支座。

气温不低于-25℃的地区可采用氯丁橡胶支座；气温在-25℃至-40℃的地区可采用天然橡胶支座。

对内层（中间每层）橡胶片，其厚度Rit可取为支座短边长度的1/25~1/30，抗震氯丁橡胶支座，通常采用5mm、8mm或11mm。

为保证网架支座上部支承板转动后不出现后端脱空而前端局部承压，和橡胶支座产生过大的竖向压缩变形等现象，橡胶支座的平均压缩变形量不宜超过橡胶层总厚度的5%，且不应大于或等于支座短边长度的1/2乘以支座转角弧度值。

当网架支座连接锚栓通过板式橡胶支座时，在橡胶支座上的锚栓孔径应比锚栓直径大10~20mm，以免影响橡胶支座的剪切变形和移动。

橡胶支座与支柱或基座的钢板或混凝土之间可采用502胶等胶结剂粘结固定，必要时还可增设限位装置。

为防止橡胶支座老化，可在支座四周涂以酚醛树脂，并粘结泡沫塑料等。

另外，设计时尚宜考虑长期使用后因橡胶老化而需要更换的条件。

橡胶支座在安装和使用过程中，广西氯丁橡胶支座，要避免与油脂等油类物质以及其他对橡胶有害的物质接触。

板式橡胶支座垫石需要承受其上梁板及相应荷载的作用。

因此，板式橡胶支座垫石的强度将直接影响到其承受荷载的能力。

如果支座垫石的强度个符合设计的要求，全导致粱板架设后，在相应荷载的作用下，支座垫石被压裂破坏，从而引起桥梁亡部构造的下沉。

这样会影响到整个桥梁结构的受力情况，连桥氯丁橡胶支座，存在质量患。

三、根据网架的跨度大小、支座受力特点和温度应力等因素的差别，一般可做成不动饺支座或半滑动的铰支座。

而板式橡胶支座垫石的标高和平整度则会影响到其上部梁板架设的标高。

如果支座垫石的标高和平整度不符合设计规范的要求，会导致其上部梁板的标高不符合设计要求，从而影响到整个桥面的标高和结构受力形式，同时使桥面铺装施工造成困难。

而板式橡胶支座垫石的平面位置、锚栓和防震锚块的施工质量，都会影响到其上部梁板架设的位量。

如果这些部位的施工不满足设计规范的安求，都会导致其上梁板的平面位置不符合设计要求从而影响整个桥面梁板的架设。

根据(JT/T4一93》标准,现常用的板式橡胶支座代号表示方法为:橡胶分类:氯丁胶、天然胶、三元乙丙胶。

隔震结构可以有效地减轻房屋的地震响应，在中国已经有超过500个工程项目采用橡胶隔震支座，包括房屋、桥梁和高速路等[1]。

叠层橡胶支座具有低水平刚度，高竖向抗压刚度的特性。

它可以延长上部结构周期，避开地震的*周期，隔断地震能量传递给上部结构。

辅加耗能阻尼器，可以有效地耗散地震能量。

但在大高宽比隔震建筑、高竖向地震作用以及大水平变形下支座有可能产生拉应力[2]。

研究表明，在拉应力达到1.5～3.0 MPa时支座抗拉刚度急剧下降[3]。

与10～15 MPa的抗压应力相比较，钢构氯丁橡胶支座，叠层橡胶隔震支座的抗拉性能明显不足。

《建筑抗震设计规范》[4]、CECS126∶2001《叠层橡胶支座隔震设计规程》[5]均限定了隔震结构的适用范围:高度不超过40 m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀，以及近似单质点体系的结构。

同时还要求对大高宽比的隔震结构进行整体倾覆验算，防止支座屈曲和超出拉应力允许值。

因此，叠层橡胶隔震支座的抗拉性能决定了叠层橡胶隔震技术在高层和超高层建筑的应用和推广。

在解决叠层橡胶隔震支座抗拉能力不足的问题上前人作了大量的工作，如采用高强橡胶支座提高抗压和抗震。

支座可沿弧面产生转动,改善了网架由于挠度和温度应力对支座受力性能的影响。

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